目 录
一、工程概况：
二、施工准备：
1、材料准备
2、机械设备
3、人员配备
4、技术准备
三、模板设计：
1、设计依据
2、模板的设计类型
3、模板计算
四、模板的施工：
1、模板安装前的准备工作
2、模板施工程序
3、模板支设
五、技术质量保证措施：
六、模板的拆除：
1、拆除条件
2、拆除注意事项
七、安全文明注意事项：
一、工程概况：
二、施工准备：
1、材料准备
序号 材 料 单位 数 量 备 注
1 Φ48×3.5钢管 T
2 扣件 只 包括各类扣件
3 胶合板 m2 18厚竹胶板
4 木料 m3 包括各类方料
5 山形卡 只
6 螺帽 只
7 铁钉 T
2、机械设备
序号 机械名称 机械型号 单 位 机械数量
1 木工下料机 台
2 木工压刨机 台
3 台钻 台
4 冲击钻 台
5 电锤 台
6 电焊机 台
7 台
3、人员配备
序 号 工程分部名称 人数 备 注
1 基础（包括地下室）
3 主体工程
4、技术准备
①、要熟悉图纸，了解掌握模板的施工工艺，按图纸和项目经理部署的进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。
②、按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底并下达具有可操作性、可实施的技术交底书。
③、认真做好材料进场的验收工作，复查材料质量证明书，为材料进场作好准备工作。
④、做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、完整。
三、模板设计：
1、设计依据
①、建设单位提供结构、建筑施工图。
②、按质量要求进行模板设计，在模板满足强度和刚度要求前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角顺直。
③、尽可能采用定型模板，减少拼缝。
2、模板的设计类型
（1）、构造柱模板
柱模板选用18mm胶合板，竖楞为60mm×80mm方木，横楞为Φ48×3.50钢管，间距500mm。
（2）、梁、板模板
梁模板采用18mm厚胶合板，板模采用18mm竹胶板，梁底、平板垫木采用60mm×80mm方木，梁板模板支撑体系采用Φ48×3.50钢管。
3、模板计算
3.1构造柱模板计算书
柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):370.00；柱截面高度H(mm):240.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；
计算简图
3.1.1参数信息
3.1.1.1基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:2；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:2；
3.1.1.2柱箍信息
柱箍材料:木方；
宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；
柱箍的间距(mm):1000；柱箍合并根数:1；
3.1.1.3竖楞信息
竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；
宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；
3.1.1.4面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
3.1.1.5木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
3.1.2柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取3.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；
振捣混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。
3.1.3、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 310 mm，且竖楞数为 2，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的简支梁进行计算。
面板计算简图
3.1.3.1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的简支梁用下式计算最大跨中弯距：
M=0.125ql2
其中， M--面板计算最大弯矩(N•mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =310.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×1.00×0.90=21.639kN/m；
振捣混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×1.00×0.90=2.520kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =21.639+2.520=24.159 kN/m；
面板的最大弯矩：M = 24.159×310×310/8= 2.90×105N.mm；
面板最大应力按下式计算：
σ =M/W<f
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯矩(N•mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :
W=bh2/6
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 1000×18.0×18.0/6=5.40×104 mm3；
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板的最大应力计算值： σ = M/W = 2.90×105 / 5.40×104 = 5.374N/mm2；
面板的最大应力计算值 σ =5.374N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
3.1.3.2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的简支梁计算，公式如下:
V=ql/2
其中， V--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =310.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×1.00×0.90=21.639kN/m；
振捣混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×1.00×0.90=2.520kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =21.639+2.520=24.159 kN/m；
面板的最大剪力：V = 0.5×24.159×310.0 = 3744.626N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V = 3744.626N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 1000mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；
面板截面受剪应力计算值: τ =3×3744.626/(2×1000×18.0)=0.312N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力 τ =0.312N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.1.3.3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的简支梁计算，挠度计算公式如下:
ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/400
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.04×1.00＝20.04 kN/m；
ν--面板最大挠度(mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =310.0mm ；
E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ；
I--面板截面的惯性矩(mm4)；
I=bh3/12
I= 1000×18.0×18.0×18.0/12 = 4.86×105 mm4；
面板最大容许挠度: [ν] = 310 / 250 = 1.24 mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×20.04×310.04/(384×6000.0×4.86×105) = 0.826 mm；
面板的最大挠度计算值 ν =0.826mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1.24mm,满足要求！
3.1.4、竖楞计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为1000mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6×1 = 64cm3；
I = 60×80×80×80/12×1 = 256cm4；
竖楞方木计算简图
3.1.4.1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
M=0.1ql2
其中， M--竖楞计算最大弯矩(N•mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =1000.0mm；
q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.155×0.900=3.354kN/m；
振捣混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.155×0.900=0.391kN/m；
q = 3.354+0.391=3.745 kN/m；
竖楞的最大弯距：M =0.1×3.745×1000.0×1000.0= 3.74×105N•mm；
σ =M/W<f
其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；
M --竖楞计算最大弯矩(N•mm)；
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 3.74×105/6.40×104 = 5.851N/mm2；
竖楞的最大应力计算值 σ =5.851N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
3.1.4.2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=0.6ql
其中， V--竖楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =1000.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.155×0.900=3.354kN/m；
振捣混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.155×0.900=0.391kN/m；
q = 3.354+0.391=3.745 kN/m；
竖楞的最大剪力：V = 0.6×3.745×1000.0 = 2246.776N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；
V --竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×3.745×1000=2246.776N；
b --竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ；
hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×2246.776/(2×60.0×80.0×1)=0.702N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.702N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.1.4.3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.04×0.31 = 3.74 kN/m；
νmax--竖楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =1000.0mm ；
E--竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ；
I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106；
竖楞最大容许挠度: [ν] = 1000/250 = 4mm；
竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×3.74×1000.04/(100×9000.0×2.56×106) = 1.100 mm；
竖楞的最大挠度计算值 ν=1.1mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=4mm ，满足要求！
3.1.5、B方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；
I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4；
按集中荷载计算（附计算简图）：
B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×4×0.9)×0.31 × 1 = 8.27 kN；
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 4.135 kN；
B方向柱箍弯矩图(kN•m)
最大弯矩: M = 0.579 kN•m；
B方向柱箍变形图(mm)
最大变形: ν = 1.011 mm；
3.1.5.1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
σ =M/W<f
其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 578931.7 N•mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；
B边柱箍的最大应力计算值: σ = 9.05 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值 σ =5.79×108/6.40×107=9.05N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!
3.1.5.2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ν= 1.011 mm；
柱箍最大容许挠度:[ν] = 370 / 250 = 1.48 mm；
柱箍的最大挠度 ν=1.011mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.48mm，满足要求!
3.1.5.3.柱箍抗剪强度验算
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --柱箍承受的剪应力(N/mm2)；
V--柱箍计算最大剪力(N)：V = 2246.776N；
b--柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm；
hn--柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；
fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；
柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×2246.776/(2×60.0×80.0×1)=0.702N/mm2；
柱箍截面最大受剪应力计算值 τ =0.702N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！
3.1.6、B方向对拉螺栓的计算
B方向没有设置对拉螺栓！
3.1.7、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；
I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4；
按计算（附计算简图）：
H方向柱箍计算简图
其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×20.04×0.9+1.4×4×0.9)×0.18 ×1 = 4.8 kN；
H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 2.401 kN；
H方向柱箍弯矩图(kN•m)
最大弯矩: M = 0.336 kN•m；
H方向柱箍变形图(mm)
最大变形: ν = 0.335 mm；
3.1.7.1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
σ =M/W<f
其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 336153.89 N•mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；
H边柱箍的最大应力计算值: σ = 5.252 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值 σ =3.36×108/6.40×107=5.252N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!
3.1.7.2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ν = 0.335 mm；
柱箍最大容许挠度: [ν] = 240 / 250 = 0.96 mm；
柱箍的最大挠度 ν =0.335mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=0.96mm，满足要求!
3.1.7.3.柱箍抗剪强度验算
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --柱箍承受的剪应力(N/mm2)；
V--柱箍计算最大剪力(N)：V = 2246.776N；
b--柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm；
hn--柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；
fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；
柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×2246.776/(2×60.0×80.0×1)=0.702N/mm2；
柱箍截面最大受剪应力计算值 τ =0.702N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！
3.1.8、H方向对拉螺栓的计算
H方向没有设置对拉螺栓！
3.2、梁模板(扣件钢管架)计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段1。
3.2.1、参数信息
3.2.1.1模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.35；
混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：2.90；梁两侧立杆间距(m)：1.00；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；
3.2.1.2荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.09；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：8.4；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.2.1.3材料参数
木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
3.2.1.4梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；
梁底纵向支撑根数：2；
3.2.1.5梁侧模板参数
主楞间距(mm)：1200；次楞根数：2；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
斜撑类型：设主楞，设次楞，不设穿梁螺栓；
斜撑材料类型：方木；
斜撑截面宽度b1(mm)：190；斜撑截面高度h1(mm)：350；
斜撑脚点与顶点的水平距离(m)：0.15；斜撑脚点与顶点的竖向距离(m)：0.20；
3.2.2、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.350m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、8.400 kN/m2，取较小值8.400 kN/m2作为本工程计算荷载。
3.2.3、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
3.2.3.1强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 120×1.8×1.8/6=64.8cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N•mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的简支梁计算：
M = 0.125ql2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.2×8.4=12.096kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×1.2×4=6.72kN/m；
计算跨度: l = (350-100)/(2-1)= 250mm；
面板的最大弯矩 M= 0.125×(12.096+6.72)×[(350-100)/(2-1)]2 = 1.47×105N•mm；
面板的最大支座反力为: N=0.5ql=0.5×(12.096+6.720)×[(350-100)/(2-1)]/1000=2.352 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.47×105 / 6.48×104=2.3N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
3.2.3.2挠度验算
ν = 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 12.096N/mm；
l--计算跨度: l = [(350-100)/(2-1)]=250mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 120×1.8×1.8×1.8/12=58.32cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×12.096×[(350-100)/(2-1)]4/(384×6000×5.83×105) = 0.176 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(350-100)/(2-1)]/250 = 1mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.176mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！
3.2.4、梁侧模板支撑的计算
3.2.4.1次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 2.352/1.200= 1.960kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；
I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；
E = 10000.00 N/mm2；
计算简图
剪力图(kN)
剪力图(kN)
弯矩图(kN•m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.282 kN•m，最大支座反力 R= 2.587 kN，最大变形 ν= 1.093 mm
a.次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.82×105/6.40×104 = 4.4 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 4.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
b.次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 1200/400=3mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=1.093mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=3mm，满足要求！
3.2.4.2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.587kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×5.078=10.16cm3；
I = 2×12.187=24.37cm4；
E = 206000.00 N/mm2；
主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN)
主楞计算弯矩图(kN•m)
主楞计算变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.000 kN•m，斜撑作用处支座反力 R= 2.587 kN，最大变形 ν= 0.000 mm
a.主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 2.59×101/1.02×104 = 0 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =0N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
b.主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.000 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 200/400=0.5mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.5mm，满足要求！
3.2.4.3.斜撑验算
a.斜撑(轴力)计算
斜撑的轴力Rx按下式计算：
Rx＝R/sinα
其中 R -斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；R =2.587kN；
Rx -斜撑的轴力；
α -斜撑与梁侧面板的夹角；
sinα = sin{ arctan[0.15/0.2]} = 0.6；
斜撑的轴力：Rx=R/sinα=2.587/0.6=4.311kN
b.斜撑稳定性验算
稳定性计算公式如下：
σ＝Rx/(φA0)≤fc
其中，Rx -- 作用在斜撑的轴力,4.311kN
σ --斜撑受压应力计算值；
fc --斜撑抗压强度设计值；15N/mm2
A0 --斜撑截面的计算面积 A0 =190×350=66500mm2；
φ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；
轴心受压构件稳定系数按下式计算：
φ = 1/(1+(λ/80)2)
i --斜撑的回转半径;i =0.289×350=101.15mm；
l0-- 斜撑的计算长度，l0 =[0.22+0.152]0.5=0.25m；
λ= l0/i =2.47；
φ =1/(1+(λ/80)2) =1
经计算得到：
σ= N/(φ×A) =4.31×103/(1×66500)=0.06N/mm2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；
[f] =1.2×15=18N/mm2；
斜撑受压应力计算值为0.06N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值18N/mm2，满足要求！
3.2.5、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1200×18×18/6 = 6.48×104mm3；
I = 1200×18×18×18/12 = 5.83×105mm4；
3.2.5.1抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.35+0.09]×1.20=12.982kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.00)×1.20=6.720kN/m；
q=12.982+6.720=19.702kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=ql2/8 = 1/8×19.702×2502=1.54×105N•mm；
RA=RB=0.5ql=0.5×19.702×0.25=2.463kN
σ =Mmax/W=1.54×105/6.48×104=2.4N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =2.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
3.2.5.2挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=10.818kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =250.00/250 = 1.000mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×12.982×2504/(384×6000×5.83×105)=0.189mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.189mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =1mm，满足要求！
3.2.6、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
3.2.6.1荷载的计算：
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=2.463/1.2=2.052kN/m
3.2.6.2方木的支撑力验算
方木计算简图
方木按照两跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×8×8/6 = 64 cm3；
I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；
方木强度验算:
计算公式如下:
最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×2.052×1.22 = 0.369 kN•m；
最大应力 σ= M / W = 0.369×106/64000 = 5.8 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 5.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V = 0.625×2.052×1.2 = 1.539 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1.539×1000/(2×60×80) = 0.481 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.481 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
计算公式如下:
ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400
方木最大挠度计算值 ν= 0.521×2.052×12004 /(100×10000×256×104)=0.866mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=1.200×1000/250=4.800 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.866 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=4.8 mm，满足要求！
3.2.6.3支撑小横杆的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=2.463kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P2=(1.000-0.250)/4×1.200×(1.2×0.100×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.200×(0.350-0.100)×0.090=1.343kN
斜撑传递集中力：
N=2.587×0.200/0.150=3.449kN
N=2.587×0.200/0.150=3.449kN
简图(kN•m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN•m)
变形图(mm)
经过连续梁的计算得到：
支座力:
N1=N3=1.605 kN；
N2=11.298 kN；
最大弯矩 Mmax=0.622 kN•m；
最大挠度计算值 Vmax=0.241 mm；
最大应力 σ=0.622×106/5080=122.4 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值 122.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
3.2.7、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算
3.2.8、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.298 kN；
R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
3.2.9、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
3.2.9.1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.605 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×2.9=0.449 kN；
楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[(1.50/2+(1.00-0.25)/4)×1.20×0.09+(1.50/2+(1.00-0.25)/4)×1.20×0.100×(1.50+24.00)]=3.564 kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.500/2+(1.000-0.250)/4]×1.200=6.300 kN；
N =N1+N2+N3+N4=1.605+0.449+3.564+6.3=11.918 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.155×1.73×1.5,1.5+2×0.1]= 2.997 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.73；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.199 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11918.33/(0.199×489) = 122.5 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 122.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
3.2.9.2梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向钢管的最大支座反力：N1 =11.298 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(2.9-0.35)=0.449 kN；
N =N1+N2 =11.298+0.395=11.693 kN ；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.155×1.73×1.5,1.5+2×0.1]= 2.997 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.73；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.199 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11692.922/(0.199×489) = 120.2 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 120.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
3.2.10、梁模板工程材料匡算:
本工程梁截面尺寸为 0.25m×0.35m；板厚=100mm；梁净跨l0 ＝3.6m；立杆沿梁跨度方向间距la=1.2m，梁底承重立杆横向间距lb=1.5m，步距h=1.5m；梁底增加承重立杆1根；立杆承重连接方式双扣件；梁底支撑小横杆0根；单根立杆钢管长度2.86m；剪刀撑5步4跨；梁模板支架计算高度2.9m；
梁底支撑小楞垂直梁截面，梁底支撑小楞2根，材质为方木60×80mm；梁侧次楞为钢楞，；横向设置，根数2根；梁侧主楞为钢楞，；竖向设置，间距1200mm；固定支撑水平间距500mm；面板材料为胶合面板。
材料需求统计：
支架部分：
立杆长度：32.6m
水平杆件长度：35.2m
剪刀撑长度：4.99m
直角扣件(双)：12只
对接扣件：0只
旋转扣件：8只
非支架部分：
面板面积：2.7m2
梁底支撑小楞长度：7.2m
梁侧次楞长度：14.4m
梁侧主楞长度：3m
对拉螺栓根数：0只
3.3、板模板(扣件钢管架)计算书
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
3.3.1、参数信息:
3.3.1.1模板支架参数
横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.90；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
3.3.1.2荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.3.1.3材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
3.3.2、模板面板计算:
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 120×1.82/6 = 64.8 cm3；
I = 120×1.83/12 = 58.32 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
3.3.2.1荷载计算
a.静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.1×1.2+0.35×1.2 = 3.42 kN/m；
b.活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×1.2= 1.2 kN/m；
3.3.2.2强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2×3.42+1.4×1.2= 5.784kN/m
最大弯矩M=0.1×5.784×3002= 52056 N•mm；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 52056/64800 = 0.803 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.803 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.3.2.3挠度计算
挠度计算公式为：
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1= 3.42kN/m
面板最大挠度计算值 ν= 0.677×3.42×3004/(100×9500×58.32×104)=0.034 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.034 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!
3.3.3、模板支撑方木的计算:
方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=6×8×8/6 = 64 cm3；
I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4；
方木楞计算简图（mm）
3.3.3.1荷载的计算：
a.静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25×0.3×0.1+0.35×0.3 = 0.855 kN/m ；
b.活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×0.3 = 0.3 kN/m；
3.3.3.2强度验算:
计算公式如下:
M=0.125ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×0.855+1.4×0.3 = 1.446 kN/m；
最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.125×1.446×1.22 = 0.26 kN•m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.26×106/64000 = 4.067 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 4.067 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.3.3.3抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V= 0.625×1.446×1.2 = 1.084 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.084×103/(2 ×60×80) = 0.339 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.339 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
3.3.3.4挠度验算:
计算公式如下:
ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400
均布荷载 q = q1 = 0.855 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.521×0.855×12004 /(100×9000×2560000)= 0.401 mm；
最大允许挠度 [ν]=1200/ 250=4.8 mm；
方木的最大挠度计算值 0.401 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!
3.3.4、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.735kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN•m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.781 kN•m ；
最大变形 Vmax = 3.155 mm ；
最大支座力 Qmax = 7.592 kN ；
最大应力 σ= 780944.103/5080 = 153.729 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 153.729 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 3.155mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!
3.3.5、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R= 7.592 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
3.3.6、模板支架立杆荷载设计值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
3.3.6.1.静荷载标准值包括以下内容：
a.脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×2.9 = 0.374 kN；
b.模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×1.2×1.2 = 0.504 kN；
c.钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.1×1.2×1.2 = 3.6 kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.478 kN；
3.3.6.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×1.2×1.2 = 4.32 kN；
3.3.6.3立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.422 kN；
3.3.7、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.422 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.73×1.5，1.5+2×0.1]=2.997；
k ---- 计算长度附加系数，取1.155；
μ ---- 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.73；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
得到计算结果：
立杆计算长度 L0=2.997；
L0 / i = 2997.225 / 15.8=190 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.199 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=11422.068/(0.199×489) = 117.377 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 117.377 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！
3.3.8、梁模板工程材料匡算:
本工程楼板的计算厚度=100mm，混凝土净板长La=4m，混凝土净板跨Lb=4.5m，立杆横向间距la=1.2m，立杆纵向间距lb=1.2m，步距h=1.5m，板底支撑形式为方木，支撑间距300mm，立杆承重连接方式为双扣件；
材料需求统计：
支架部分：
立杆长度：44.8m
水平杆件长度：34m
剪刀撑长度：23.55m
直角扣件：16只
对接扣件：0只
旋转扣件：32只
非支架部分：
面板面积：18m2
板底支撑长度：270m
四、模板的施工
1、模板安装前的准备工作
① 、模板安装前作好模板的定位基准线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线和施工图用墨线弹出模板的内边线、边线和外侧控制线，以便于模板的安装和校正。
② 、梁模板轴线定位方法：把经纬仪架设在轴线偏1米的控制线上，在柱顶处用外伸尺的方法，在柱模板上用红笔画出轴线位置点，然后根据此轴线点再进行其它测量定位工作。
③ 、作好标高测量工作用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引测到安装位置。
④ 、进行找平工作。模板承垫底部预先找平，以保证模板的位置正确，防止模板底部漏浆，可沿模板边线用1：3水泥砂浆做找平层。另外，在外墙、外柱部位，继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并校正其平直。
⑤ 、设置模板定位基准。墙体上部和柱模可根据构件断面尺寸切割一定长度钢筋头，点焊在预留插筋上，作为模板定位筋，可以保证钢筋保护层与模板位置的准确。
⑥ 、按施工需要用的模板及配件，对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。
⑦ 、检查合格后的模板，应按安装程序进行编号堆放。底层加垫木，模板底层要垫离地面不小于10cm。
⑧ 、竖向模板安装的底面要平整，防止漏浆。
⑨ 、在每次拆模之后，要清理模板，并刷水性脱模剂。
2、模板施工程序
① 、构造柱模板施工程序：
基层清理—放模板支设要求的50线—柱模板吊装就位—安装模板上、中、下柱箍以及柱模斜撑—核正模板的位置、垂直度、平整度—安装其它柱箍—细校正柱模的位置、垂直度、平整度—柱模板自检—报质安科验收—报监理公司验收—浇筑混凝土养护—模板拆除、清理、退场堆放。
② 、梁、板模板施工程序：
弹出梁轴线及水平线并复核—搭设梁模支架—安装梁底楞—安装梁底模板—梁底起拱—绑扎钢筋—安装侧梁模—安装另一侧梁模—安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓—复核梁模尺寸、位置—梁模板自检—报质安科验收—报监理公司验收—浇筑混凝土养护—模板拆除、清理、退场堆放。
3、模板支设
① 、构造柱部分
1）、清理场地，模板承垫底部沿模板边线用1：3水泥砂浆找平，防止模板底部漏浆。
2）、在角部、根部，要设置模板承垫条带防止漏浆，并校正其平直。
3）、调整轴线位移，调整垂直度，上口安放保护层限位卡及保证钢筋间距的内撑卡。
4）、在上口拉通线验收。
5）、当下层模板完全安装好，再安装上层模板就位。安装完毕后拉通线检查。
② 、梁、板部分
1）、在柱子未拆的模板上梁的轴线及水平线（梁底部标高引测用），并复核。
2）、安装梁模支架之前，在专用支柱下脚铺设15cm×15cm垫板，并且楼层间的上下支座应在一条直线上。支柱采用双排，间距600~100cm，支柱上连固10cm×10cm木楞。支柱中间和下方加模板或斜杆，立杆加可调底座。
3）、在支柱上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直，底模上应拼上连接角模。
4）、在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，将两侧模与底板连接角模与卡具连接。安装上下锁口楞及外竖楞，附以斜撑。
5）、复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板固定，有楼板模板时，在梁上连接阴角模，与板模拼接固定。
6）、支架搭设前，在支柱下脚铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支柱在一条直线上。支架的支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装钢（木）楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。
7）、支架搭设完毕后，要认真检查板下钢（木）楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼托的高度，将钢（木）楞找平。
8）、铺设竹胶板块：先用角模与墙模或梁模连接，然后向垮中铺设平模。
9）、对于拼缝大于1.5mm的缝隙用胶带封贴。
③ 、楼板模板
1）、支架搭设前，在支柱下脚铺设长脚手板，并且楼层间的上下支柱在一条直线上。支架的支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装钢（木）楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。
2）、支架搭设完毕后，要认真检查下钢（木）楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼托的高度，将钢（木）楞找平。
3）、铺设竹胶板块：先用阴角模与墙模或梁模连接，然后向垮中铺设平模。
4）、对于拼缝大于1.5mm的缝隙用胶带封贴。
五、技术质量保证措施
1、严格落实班组自检、互检、交接检及项目部专业检“四检制度”，确保模板安装质量。
2、混凝土浇筑过程中应派专人看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位及时调整，加固支撑。
3、所有构造柱模板拼缝，梁与柱等节点处均需用胶带贴缝以确保混经不漏浆。为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海棉条。
4、梁、板模安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝宽度，模板高度，脱模剂涂刷等的准确性，严格控制预拼模板精度，其拼装精度要求：
项 目 允许偏差（mm）
1 轴线 5
2 标高 +2，-5
3 截面尺寸 +2，-5
4 相邻两板表面高低差 2
5 表面平整度 5
6 每层垂直度 3
5、每层主轴线和分轴线放线后，规定负责测量记录员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时测量墙、柱、剪力墙体的成品尺寸，目的是通过分析墙体和柱子的垂直度误差，并根据数据分析原因，将问题及时反馈到生产责任人，及时进行调整和纠正。
6、模板的脱模剂要使用水性脱模剂，以防污染钢筋。
7、模板安装前必须检查所有预埋，预留是否正确，水电、暖通等工种和安装是否及时，并通过业主和监理公司检查合格后方可封模。
8、楼面模板安装后必须与钢筋工种配合，保证钢筋人员正常工作。
9、严格按照技术科要求的技术交底进行操作，杜绝违章操作。
10、模板安装完毕后必须先自检后互检并经质检员验收和监理公司确认后方可进入下道工序的施工。
11、预埋件允许差表（mm）：
项 目 允许偏差
预埋钢板中心线位置 3
预埋管、预埋孔中心线位置 3
预埋螺栓 中心线位置 2
外露长度 +10，0
预留洞中心线位置 10
截面内部尺寸 +10，0
13、当梁板跨度≥4m时，模板应起拱，本工程主梁起拱高度为梁跨的1-3/1000。
14、所使用的钢管规格为φ48×3.5mm，对锈蚀、压扁、裂缝等材料杜绝进场。
六、模板的拆除
1、拆除条件
钢筋混凝土结构强度条件（通过制作同条件试块作试验来确定）
结构类型 结构跨度 按设计的混凝土强度标准值的百分率表示（%）
板 ≤2 50
>2, ≤8 75
>8 100
梁、拱 ≤8 75
>8 100
悬壁构件 ≤2 75
>2 100
2、拆除注意事项
①、模板拆除的一般要点
1）、侧模拆除：在混凝土强度难保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。
2）、底模及冬季施工模板的拆除，必须执行《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）的有关条款。作业班组必须申请技术科批准后方可拆除。
3）、拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。
4）、模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组进行作业。其好处是：同一班组进行作业，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。
②、模板拆除工艺
1）、工艺流程
填写拆模申请单—拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑—拆除梁连接件及侧模板—分段分片拆除楼板模板、钢（木）楞及支柱—拆除梁底模板及支撑系统
2）、拆模施工要点
（1）、拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业，然后拆除梁与楼板的连接角模及梁侧模板，以使两相邻模板断连。
（2）、下调支柱顶翼托螺杆后，用钢钎轻轻撬动竹胶板，或木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。每块竹胶板拆下时，人工传递托放于地上。
七、安全文明注意事项
1、进入现场的施工作业人员必须接受三级教育、经考试合格办理资格证，方可上岗操作。
2、所有作业人员必须参加施工现场周一安全活动和施工现场统一组织的安全教育活动。
3、作业人员必须严格遵守劳动保护规定，正确佩带和使用个人防护用品。
4、作业人员必须严格执行安全技术交底和班长班组前讲话要求。
5、交叉作业时，要有可靠的防护措施，不得伤害他人，也避免被他人伤害。
6、任何作业人员不得擅自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安全标志和警告牌，如必须拆动时须经施工负责人允许后方可。
7、作业人员不得随意抛撒施工垃圾和排放污水等人为造成环境的污染。
8、作业人员除必须执行作业时间限制以外，在作业过程中应自觉减少和消除噪音。
9、作业人员要支持文明施工，个人行为要适应CI形象管理要求。
10、拆除楼板顶时应一边支撑一边拆模板，禁止一次性拆完支撑。
11、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。
12、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。
13、装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要带安全带。
14、圆盘锯必须有护罩，分料尺柄有靠山。操作前应检查锯片是否上紧，锯盘有无裂口。
15、操作者应站在锯片一侧，手背不得跨越锯片。
16、接料应出锯片15cm，不得用手硬拉。
17、小于20cm的短料不得上锯，应使用推棍。
18、超过锯片半径的木料，禁止上锯，截料应设截具。
19、手持电动锯时应按料厚调整锯切深度，禁止架在脚上锯切。
20、按锯片齿数划分锯切与截料的功能，不得混用。
21、锯片护罩必须完好，锯片边续断齿三个以上不得使用。
22、平刨必须设置刨口保护装置或采用机械自动送料。
23、多用木工机械使用时只准使用其中一种功能，并将其他功能的传动皮带拆除。
24、现场严禁吸烟。
25、大模板存放时应当满足自稳角的要求（倾角850）。两块大模板应当采取板面对板面的存放方法。长期存放时，应将模板联成整体。
26、模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否完整有效，并应先拆除一切临时支撑，经检查无误后方可起吊。模板起吊前应将吊车位置调整适当，做到稳起稳落，就位准确，禁止用人力搬动模板。严防模板大幅度摆动或碰倒其他模板。
27、施工中，必须搭设安全网和防护网，防护网应随墙体逐上升，并高出作业面1米以上。安全网可固定在二层搭设。
28、模板的存放场地必须平整夯实，堆放模板处严禁坐人或逗留。
